我查看了 OPA1611数据表(图35)中的示例 ckt、与其他几个示例一样、这显示了作为衰减设计的单级差分。 当然、这会使产生的摆幅消失、但为什么。我认为这可能会略微改善噪声、 但是、还有其他原因吗-通常情况下、我会要求从第一级输出更小的摆幅、并要求从差分到单级的增益？ 此外、我还想假设 DAC 将从输出产生20mA 峰值电流-(10mA 共模、每侧约为+/-10mA)这是否应该是不同的假设？ 该原理图中是否有要使用的示例 DAC 器件型号？
我在音频 DAC 器件中做了进一步的介绍、这个基本电路已经存在了一段时间、
这些 DAC 似乎具有4mApp 输出、这意味着它们具有2mA 的共模电流、这是我期望的引脚输出。 对于跨阻级、该跨阻级会将输出 CM 转换为-1.64V、然后需要在下一级拒绝该电压。 这听起来不错吗？ 这里没有显示的电源、显然需要是双极的-在有源滤波器级中再次衰减-我想知道原因是什么？
实际上、虽然这个电路看起来是平衡的、但它实际上是相当奇怪的。 上部路径是 MFB 低通、其中下部路径是 V+输入的 RC、然后是反相 MFB 通过 V+引脚上的输入信号提供的任何同相响应形状。 很明显可以、但分析会令人生畏。
很抱歉、我只能看到错误、这似乎是法律上的错误、
1.对于全功率带宽线、首字母缩略词是错误的、差分信号的测试振幅不需要-1Vpp、 如果您要将2.5MHz FPBW 映射到转换速率，则更正确的映射是0.5Vpeak*0.707*2.5MHz = 5.5V/usec (0.707来自-3dB FPBW 并衰减0.707)
DARN、我在报告数字时在 THS4561上打开了2017年8月预览、看起来最终数字变得更好了、
下面是一组跨阻噪声公式。 总输出噪声功率(在获取 sqrt 以获取点噪声电压之前)、然后是输入参考。 是的、对于 OPA1637、这里的运算放大器电流噪声项很小、但1k Ω 电阻器和最后一个频率相关项占据主导地位、因此微小的电流噪声在这里并不能真正为您提供帮助。
感谢 Iwata-san 文件、
是的、如果您关注低至0.1Hz、那么 THS4561电流噪声上较高的1/f 噪声转角点会产生很大的影响、不知道为什么您会对音频执行该操作、这里是从10Hz 而不是0.1Hz 开始的集成噪声、 (THS4561在 OPA1637的电流噪声上没有很远的平带、只是更高的1/f 转角点)。 这里的最低曲线是旧的 OPA1692、它具有非常低的电压噪声(在更高的 ICC 下)、所以是的、OPA1637上的集成噪声比 THS4561稍低、固定模型电压噪声将缩小该间隙、
然后、我检查了2018 THS4561 TINA 模型、其电压噪声项为5nV、而不是指定的4nV、因此也会产生高于预期的噪声、在更高的 F 范围内会产生更多噪声、
当我查看这个时、还有其他一些东西、
我将该3ckt 文件中的电源更改为+5/-7V、因为 THS4561最大为12.6个电源、这对于应用来说仍然足够。
THs4561在此电路中不是直接稳定的、它将修复 AX 文章中的问题、
OPA1637 PDS 中的电流噪声符号看起来很奇怪、
此外、Iwata-san、当我浏览 OPA1637 PDS 时、我无法注意到小问题。 我对电源温度系数很好奇(我们在 THS4561上介绍的内容)。 是的、它具有2.8uA/C 的正电压、这在低输入失调电压漂移设计中非常典型。 此外、该图可能会显示"结温"、
我个人会将 x 轴限制在建议的温度范围内、以避免暗示在该范围之外运行、
THS4561具有用于失调漂移的正输入级温度系数和负输出级漂移、因为 β 会随温度的升高而增加、
