[参考译文] INA241A：INA240A1 基准输入 1v65

尊敬的 Genatco：

VREF 引脚的电压围绕 Vs/2 变化。 但是、这并不准确、也无法驱动任何东西。 这些是高阻抗引脚。  

建议使用所需的电压驱动 Vref 引脚。 不应该相信 Vref 引脚会保持在 1v65 的标称值。

此致、

Holly

尊敬的 Holly：

这是合理的、但看到 REF 引脚上的 1v65 悬空有点令人担忧。  

这些是高阻抗引脚。  [/报价]

然而、正如您所说、REF1 /2 输入引脚会偏置到放大器第一级晶体管 BJT 中？ 将 REF 引脚暴露在外部、似乎用于对输出进行单向控制。 偏置放大器的 REF 输入需要非常小的电流？ 如果测量双向输出电流、为什么它们已经偏置+1v65？ 我们是否只是向 REF1 /2 引脚添加一个会导致放大器表现不佳的噪声源？

Holly、您能否在 TI 实验室中测试此假设、并验证当双向输出模式是输入级的默认行为时、为什么需要连接 REF1 /2 +1v65 直流电源？ 它根本不会使检测 REF1 /2 引脚、同相输入在预偏置电平+1v65 下悬空。 大多数双向电流监测器都不需要外部精密+1v65 基准电压源。 请注意、我们的 PCB 具有非常接近接地电平的同相输入分流器、尽管 10Ω 电阻器存在于 IN 引脚±Ω 之前。

内部放大器在没有任何外部电流源的情况下设置 REF1 /2 引脚+1v65 是什么？ 为什么我们应该在放大器中添加另一个噪声源？ 您是否检查过内部电路图以解释 REF1 /2 引脚连接在一起时为什么已经存在偏置？

这个问题 因为即使在±1 Ω 输入端使用 10Ω 1nF 滤波器以及在 VS 引脚上使用 10nF 旁路、瞬态响应对于低侧分流电流监测来说也过于敏感。 我们注意到超过电源电压的输出尖峰、并且直流逆变器级非常阻尼、没有过冲、MOSFET 导通事件上的下冲<–4V。 3V3 VS 引脚由专用 LDO TPS717 超高 PSRR 供电：–70dBat1kHz、67dB (100kHz) 和 45dB (1MHz)  

为什么 INA 输出瞬态响应振铃是 20 –26MHz 且 16-20kHz PWM 信号穿过分流器？ 如果它们确实抑制 PWM、则输出不应如此响应 PWM 信号、更不用说振铃为 20-26MHz！  

REF 引脚悬空与放大器的输入悬空相同

然而、它们通过同相输入端的电阻器耦合、并在接地电平下耦合到分流器。 问题是将噪声基准信号连接到除 1nF 电容器以外连接在一起的 REF1 /2 引脚接地、会将噪声注入该输入。 过去、将 REF2 连接到 VS 引脚 REF1 至 0r、并以某种方式使输出反相。 当+IN 通过分流器接地时、与连接在一起会使输出反相。  

全差分输入级、这会导致 REF 引脚上的电压约为 1/2 Vs。 [/报价]

然而、引脚恰好为+1.67v、当默认运行模式看起来为双向输出信号时、如果不是设计错误让电流从 REF 引脚流回、我必须想知道到底发生了什么情况。 在我看来、将 REF1 连接到分流器+in 附近的接地端是一种不良的设计做法！ 直流逆变器开关 BEMF 也存在相同的高频瞬变、我们可以执行任何操作来使 INA 输出静默都是一种糟糕的情况。 不清楚 HF 进入系统的位置、因为每个 NFET 上都有缓冲器、并通过栅极驱动进行软 PWM 换向。   

[quote userid=“563806" url="“ url="~“~/support/amplifiers-group/amplifiers/f/amplifiers-forum/1628398/ina241a-ina240a1-reference-inputs-1v65/6284153

我想您看到的振铃可能来自输出端的电容过大。

此致、

[/报价]

仅 1nF 陶瓷 电容器靠近 INA 输出、100pF 陶瓷电容器通过典型值 0r 连接至 LaunchPad 接头处的接地端。 当 NFET 导通和关断时、故障瞬态在 HF 内。 输入滤波器看起来与数据表图相同。