[参考译文] UCC28782：关于 UCC28782BDLRTWR

Kaji,

您能向我们分享这个原理图吗？ 我们将进行深入研究。

同时、是否也有 TI FAE 在环路中？

此致、

Ning

感谢您的答复。
如果我收到客户的电路图、是否可以私下通过电子邮件发送给您？
此外、该问题主要由经销商处理、因此不涉及 TI FAE。
此致、

您可以涉及 TI FAE y-ishii@ti.com 来为我们提供渠道原理图。

感谢您的答复。

从客户处获得电路图后、我将联系 Ishii-San。
我的客户提供的其他信息。
问题1已解决。 谢谢你。
关于问题2、抖动功能可能会影响不稳定的运行。
当 IVSL 低于580uA 时、可禁用抖动功能、但这是特意设置并执行了验证。
结果发现、不稳定的运行情况有所减少。
但是、由于客户的规格、无法实施此措施。
此外、我的客户希望故障锁存、因此无法使用 UCC28782A。
因此、如果有其他方法可以禁用抖动或减少其影响、请告诉我。
抖动幅度似乎随输出电压而变化。 是否可以使用它？ 如何使输出电压看起来更低等
客户的规格如下所示。
(规格)
输入电压：100V 至240V
VOUT：20V
输出功率：65W

此致、

你好、Kaji-San、  

此控制器用于许多具有相同输入和输出规格的成功设计中。

 VIN = 240V、IO = 7A 的波形显示了表明 变压器次级侧存在明显纹波电压的迹象。  
我怀疑本设计使用次级侧谐振、并且可能对次级滤波器 谐振有足够的阻尼。  滤波器谐振与 ACF 谐振不同、但如果未阻尼、则频率抖动可能会在高压线路和较轻的负载下使其加剧。  

UCC28782的抖动功能不能禁用。  但是、如果可以确保适当的阻尼、则抖动 功能不应该成为问题。  
为了减少抖动效应、可以将控制器愚弄"想"它控制的是低电压、但峰值功率级别也会受到影响、从而击败输出 OVP。  最好进行正常的设计、并通过适当的阻尼和反馈补偿确保稳定性。  

我们将等待原理图文件到达、以便进一步调查此问题。  

此致、
Ulrich

感谢您的答复。
我收到了客户的电路图、因此我会通过 Ishii-San 将其发送给您。
这包含一些日语文本、如果您有任何问题、请告诉我。
Ω、所有电阻单位均以 k Ω 为单位。
有一个校正。
输出电压为5.1V。 抱歉。
此致、

您好：
您是否收到了电路图？
如果你已经收到它,如果你能告诉我,我将不胜感激。
此致、

你好、Kaji-San、  

我确认我今天上午已收到 石井山先生的示意图文件。  非常感谢。  

我对其进行了简要扫描、并要求提供以下附加信息以帮助我进行分析：
1. 什么是变压器 T101磁化电感?
2、 变压器 T101 初级漏电感是什么?
3、 什么是电感器 L201电感?
 4.在 IC503上、请说明 R501是打开的还是 SP502是打开的(参见代码片段、下一个)：

此致、
Ulrich

感谢您的答复。
我将与您联系、并收到客户的回复。

1.什么是变压器 T101磁化电感?
⇒88.1uH (实际测量值)
2、变压器 T101初级漏电感是什么?
⇒2.1 μ H (实际测量值)
3、什么是电感器 L201电感?
⇒0.753uH (典型值)
4.在 IC503上、请说明 R501是打开的还是 SP502是打开的
⇒R501处于开路状态。 SP502已连接。

此致、

你好、Kaji-San、  

感谢您提供的信息。  

我担心 R501开路。   
如果没有 R501、我不知道会将何种电流检测信号传输到 UCC28782 CS 输入端。  

~粗略估算、我计算出低压线路上的峰值初级电流约为~2.4Apk、因此 IC503 CS 输出电流约为 Δ I 1.66mA。
对于 UCC28782 CS 输入端的0.6V 信号、R501将约为0.6V/0.00166A = 360 Ω。   
实际值可能与此估计值不同、但我认为 R501应该有一些合适的值。  我不认为它应该是开放的。  

对我来说、输出 LC 滤波元件在传统上似乎很大。
这些值可能会对上面发布的"UCC28782.pdf"文件中看到的不稳定波形产生一定影响。
此 ACF 是要 在初级侧谐振还是次级侧谐振下运行？  

应使用这款基于 Excel 的计算器工具来优化 ACF 设计：
https://dr-download.ti.com/design-tools-simulation/calculation-tool/MD-llLhPpwTJt/01.00.00.0C/sluraz0c.zip

此致、
Ulrich

感谢您的答复。
我会告诉您我与客户确认的信息。
首先、设计是使用次级侧谐振完成的。
其次、关于 CS、R561的120 Ω 是 RCS、而 R558的470 Ω 是 Ropp。
因此、R501可保持断开状态。 当然、我目前正在与我们的客户确认 R501的角色。
此致、

您好：
我想与您分享一些其他信息。
R501没有特殊用途、但我创建了电路图、以便将 RC 放置在非常靠近 LMG3622 CS 引脚的位置。
在当前规范中、R501为开路、R561放置在更靠近 IC501的位置、则使用 R561。
此外、为了便于参考、客户想知道如何计算2.4Apk。
最后、请告诉我次级侧谐振是否有任何最优常数。
此致、

感谢您的答复。
我知道分析电路图中的部件需要时间。
没关系、如果需要时间分析电路常数、如果您能对次级侧谐振电路的常数发表意见、我将不胜感激。
此致、

你好、Kaji-San、  

由于这是一个公共论坛、原理图是私下提供给我的、因此我不想在此透露太多关于设计的具体细节。

一般来说、所需的功率级别相对较低、这种设计非常"大方"、而且电容很大。  
在我看来、谐振电容太大、输出电感器不匹配、并且欠阻尼。  

设计的其他方面还可以改进、但这取决于允许的更改。  
例如、变压器设计有多大的灵活性？  不同的匝数比？  不同的磁化电感？

我建议您的客户填写计算器工具及其设计目标。  
我已经 在此处的本地文件中使用原理图中的元件值执行此操作、并调整了一些目标值、直到工具推荐了原理图中使用的这些相同值。  
最值得注意的结果是、最低开关频率远低于我的建议频率。  
(例如、对于 UCC28782、我建议 fSW (min)> 100kHz。  与 Si FET 相比、利用 GaN 开关可能更高。)

我可以对该设计做出一些假设以提出改进建议、但我不想猜测客户想要什么或需要什么。
因此、我认为 您的客户填写 Excel 工具会非常有帮助、我可以帮助处理不清楚或未知的输入。  
很多细节可能需要在这个公共论坛之外进行,但我可以在这里为其他读者提供一般性的建议。    

此致、
Ulrich

感谢您的答复。
客户目前正在使用 Excel 计算工具重新考虑常数。
一旦我们收到客户的结果、我们将向您汇报、并感谢您届时提供的反馈。
您说在次级谐振中、谐振电容过大、电感器不正确匹配。
作为参考、您能告诉我您为电流电路计算的常数 CO1和 Lo 吗？
此外、客户似乎可以更换变压器。
此致、

感谢您的答复。

我的客户目前正在使用 Excel 计算工具查看常量。
因此、客户询问了我有关您提供的计算结果的问题。

(问题1)
关于 Vin_BUR。
您的输入规格额定值为100V 至240V (最大范围为85V 至264V)、但可以将 Vin BUR 设置为240V 吗？
您的设置为230Vrms、因此客户有疑问。

(问题2)
关于 KRES。
我不确定 KRES 的影响是什么。
6%是否为合理值？

(问题3)
约 ΔVCLAMP μ W。
我知道、ΔVCLAMP 只是通过高侧 MOSFET 寄生电容充电的 Lk 引起的尖峰电压、此时的 Cclamp 电压表示为(Vout×Np/Ns)+Lk 尖峰(ΔVCLAMP μ s)。
上述内容是否正确？

此致、

Kaji,

请给我们几天时间来回复您。

谢谢

感谢您的答复。
由于我尚未收到客户的任何回复、因此我将暂时关闭此主题。
非常感谢您的支持。
此致、