[参考译文] Vienna TIDM1000前馈问题

1) 1)在 viennarectifer.c PWM 上配置为向上/向下、因此如果占空比等于0、则会绕过所有相位=>高电流。 对吧？ 那么，在开环上，我们不能将三个 dutys 放入常量 execpt1中？

是的、也请参阅 www.ti.com/.../tiducj0d.pdf 文档的第3.1节 、了解与实施相关的文档。 当 Duty 为0 (SW 变量)时、PWM 输出100%占空比、并将电感器端子短接至直流中点、即零。 这是因为从 SW/控制角度而言、假设占空比用于控制 Vxin 电压。 并且对占空比进行调制，使 Vxin=D*Vbushalf

2)/电感器压降和三次谐波注入对于安全工作是否必不可少？

在50/60Hz 条件下、电感器压降前馈不会提供太多
三次谐波注入使直流总线平衡环路更加稳定和可行、否则控制起来会更加困难。 虽然我会说，我没有详细研究过这点。

３在 TIDUJ0D doc 页的第31页的第6.4.2节中，方程式(13)您给出 duty1pu =((iL1mea-1L1Ref)*Gi_gainKp + V1meAS)/vBusHalfMeas。 为什么电流控制中的"+V1mea"和开环中的 VBUS？ IREF 已经是正弦导线、带 AC * kV_gain 前馈、对吧？

我不理解这个问题、因此文档的一部分讨论的是闭环操作、而不是开环操作。 此计算在开环运行的构建级别1中不存在。 使用+v1Meas 的原因，请参见图5，控制是在设计时假定这种前馈，因为它简化了装置。 是、在上面的 eq iL1Ref 中为事实上的正弦。 v1Meas 是一个添加的前馈分量、用于提高控制 lop 的性能。 在某些 PFC 文献中、这通常称为 DFF 或占空比前馈控制、尽管该概念的存在时间已大大延长了20-30+年。

４在同一等式中,为什么除以 vBusHalf 测量? 如果 Vbus = LowValue => Duty = dutyMax、这将"切断"PWM 并再次降低 Vbus 的速度。 也许我在这里也犯了个错误。

因为如果您看看 Vienna 的运行、假设 Vbus 是整个总线上的电压、即2个电容器、Vbus/2是一个拆分电容器上的电压、则在给定时间只向 conv 施加一半的 Vbus。

５你能更详细地解释一下 IREF 的计算吗? 正如我们在第10页第3.3节中看到的，您有 IDC*Vbus = 3 * Vrms * IRMS (n = 1)。 P=sqrT(3)*Vrm*IRMS 时，sqrt 不会丢失？

此外，在模型化中，您使用的是 Vbus = R /(1+src)*IDC =>好吧，这是针对模型的，在这种情况下，GV_OUT 是一个功率基准 现在转至第45页，第6.4.4节的4级控制图：您能给我更多有关“1LRef”的详细信息吗，它是 GV_OUT。

例如、在我的示例中、我将生成20KW PFC @ 400Vp-p (230Vp-n)和800V Vbus。 如果 P = sqrt (3)*Vrm*IRMS，我会发现 IRMS = 28.8A，I = 41 pk-pk @ 20kW。 当我执行20000/(3*230*230)= 0.126和0.126*800 = 101A 时。

U² Vrms² P =Ω/R 并且我们使 PO/(3*2 Ω)= 1/R (如第10页的图6)、VbusMeasAvg * 1/R 等于电流、没问题、但我们能说 Po" R "等于 RL、即 Rload 吗？

对于电压环路、您会看到一个额外的前馈、  

对于5、请参阅该图像的重新绘制、我认为这会使事情变得更加清晰。  

如果 得到瞬时值、则额外的 Vrms 除以。 您上面执行的功率分析是在 RMS 值下完成的、在瞬时值下不适用。  

SoM 其他详细信息

Jeremy、  

PU 表示标幺值、只要 ADC 对实际信号进行采样、就会将其转换为固定步进数、可以将这些值除 以步进的最大值、这样就得到 PU 值。 例如、在3.3V ADC 上、如果您输入1.6V、则 PU 值为1.65/3.3=0.5。

现在、根据该感测值的信号链、0.5可能意味着100V 或200V 这在控制图中通过 kV_gain 和 ki_gain 进行解释、其中 kV_gain=1/Vmax_sense、我认为 UG 中有一条关于这一点的注释。

此外、PU 是电力系统中众所周知的概念、用于研究不同电源系统组件的行为。  

希望这对您有所帮助

－Manish